Лако-красочные материалы — производство

В практике промышленного строительст­ва в нашей стране применяются в основном покрытия невентилнруемого типа. Они относительно просты в ис­полнении и при правильно запроектированной и осуще­ствленной пароизоляции в них может обеспечиваться норг "* "L вча чост! 11 р,_ нч тепло1 зол ц-онных матер 1ачов.

Возможность примы ения предполагаемого покрытия в здании с заданным течпературно-влажностным режи­мом должна определяться на основе расчета исходя in следующих условий:

2 Злк ’81

1) Dl.Il Cibiic пароироннцаемостн материалов в хо­лодный период года в покрытиях может накапливаться небольшое количество влаги, однако в годичном цикле эксплуатации в покрытии не должно быть остаточного влагонакопления; другими словами, влага, накопившая­ся в покрытии за холодный период, должна полностью уйти из покрытия в теплый период года;

2) влага, накапливающаяся в покрытии за холодный период, не должна увлажнять теплоизоляционные ма­териалы до пределов, при которых возможно снижение термического сопротивления покрытий ниже требуемого или возможно снижение долговечности теплоизо тяцион — ных материалов.

Очевидно, что при этнх условиях необходимо регла­ментировать начальную влажность материалов; во всех случаях она не должна быть выше значений максималь­ного гигроскопического увлажнения.

При расчетах пароизоляции принимается, что в по­крытиях нег. е/ттплируемого типа ПВК примыкает к вы­равнивающей стяжке, а при ее отсутствии — к водоизо — ляционному ковру. Такое расположение ПВК согласует­ся с графическим способом определения ПВК в ограж­дающих конструкциях [14, 24].

Количество влаги, приходящей Рпр за годовой период z к 1 ПВК при наличии сопротивления паропроннца — нию слоев покрытия до ПВК Ru, упругостей водяных паров внутреннего воздуха ев и максимальных упруго­стей водяных паров Е в ПВК, можно определить по фор­муле

= ("-17)

За это же время количество уходящей в таги из по­крытия р с учетом сопротивления паропроницанию слоев покрытия выше ПВК Ru и величин упругостей во­дяных паров наружного воздуха е„ определится по фор­муле

£~с" z г. (11.18)

Исходя из недопустимости накопления влаги в годич­ном цикле эксплуатации покрытия, должно выполняться условие Рпр РуХ- Тогда сопротивление паропроницанию Rn должно быть больше (или в крайнем случае равно)
треб< юго con г 1тгзчсм1т паропроншшшя части покры­тия nri ПВК dTP Приравнивая формулы (11.17) и ПТ.1Я1 и решая нх с учетом чзл"" енного. получим-.

Е

Rn R? = !Г —— F&Mt-MMpm. ст^ч/г. (1М°

С —еи

Учитывая, что процессы переноса парообразной вла­ги прот<1 лот очень медленно, среднегодовые значения Е„ и Е д^’я определения /?? принимают на основании среднемесячных климатических показателей по перио­дам года тля за чанного района строительства. За зим­ний пепнпд принимаются месяцы со с пет ней температу­рой воздуха ниже —5°С, за весенний и осенний — со средними температурами от —5 до 5°С, за летние — со i редней температурой выше 5°С.

Среднемесячные значения е„ и температур за расчет­ные периоды принимают по нормам строитетьной клима­тологии ПЯ1 или по климатическим справочникам.

Показатели Е рассчитывают по средним значениям темпепатуп в ПРЛГ "пвк. определяемым с учетом фор­мул (11.15) н (II. 16) за расчетные периоды года по формуле

-пвк = А — R‘ Град, (11.20)

Где tn — температуры внутреннего воздуха;

/?«. — общее термическое сопротивление покрытия; R‘ — термическое сопротивление всех слоев покры­тия до ПВК;

‘у. ср —условные средние температуры наружного воздуха за расчетный период, которые с уче­том среднемесячных значений температур на­ружного воздуха tcv и солнечной радиации / рассчитывают по формуле

Tycp = t., + —град. (11.21)

Сн

Значения tcp и / определяют по нормам строитель­ной климатологии нли по климатическим справочникам; коэффициент отражения р для рубероидных кровель принимается равным 0,85, а значения коэффициента теп­лоотдачи а„ =0,05.

Необходимо отметить, что последними исследования­ми ЦНИИПромзданий установлены повышенные влаж-

I* Зек ssi
Ности у материалов на затененных участках покрытий, не подвергающихся воздействию прямой солнечной ра­диации. Это, а также снижение воздействия солнечной радиации на северные стороны покрытий необходимо учитывать при расчетах влажностного режима покры­тий уменьшением значений J до величин, характеризую­щих тепловое воздействие рассеянной солнечной радча — ции.

После подсчета /?пР пароизоляционную способность специального (пароизоляционного) слоя определяют из условия

П v*n. H + Яп. т), (И-22)

Где /?„.„ и /?пт—сопротивления паропроницанию несу­щей плиты и теплоизоляции.

После

Определения Ru. u количество накопившейся влаги в покрытии за холодный лериод Р.к наиболее це­лесообразно рассчитывать по формулам (П.17) и (11.18). Тогда

По разности приходящеи и уходящей Л. ух влаги за холодный период можно определить при­ращение весовой влажности в теплоизоляционном мате­риале и его влажностное состояние по отношению к мак­симальному гигроскопическому увлажнению. Пароизоля — ционный слой должен ограничивать (или не допускать) накопление влаги в теплоизоляционных материалах до значений, не превышающих их максимальное гигроско­пическое увлажнение.

Нормами строительной теплотехники, исходя из огра­ничения зимнего накопления влаги в утеплителе, рас­чет требуемой пароизоляции рекомендуется производить по допускаемому приращению влажности материала А^ср при определенных средних значениях влажности ма­териалов №ср в конце периода влагонакопления. Для некоторых теплоизоляционных материалов предусматри­ваются показатели приращения весовой влажности АИ7ср, приведенные в гр. 4 табл. II.2. Анализируя эти рекомен­дации, нетрудно установить, что они нуждаются в уточ­нении. Если принять, что в покрытии необходима тепло­изоляция с термическим сопротивлением RT = 1 и в по­крытии надо применять материалы со значениями Я по условиям эксплуатации rpvnnbi Л, то при необходимых толщинах теплоизоляции (см. гр. 5) приращение влаги на 1 м2 покрытия будет различным.

Таблица II.2

Оказывается, что при применении пенобетона у— =400 кг! м3 следует делать пароизоляцию со значитель­но меньшим сопротивлением паропроницанию, чем при применении пеногазостекла с у=300 кг/см3, хотя извест­но, что его коэффициент ц=0,003 г/м2-мм рт. ст. В 10 раз превышает аналогичный коэффициент у пено­бетона. При сопоставимых условиях пароизоляция в по­крытиях с пенобетонным утеплителем у=600 кг1м3 мо­жет пропускать влаги в 10 раз больше, чем в случае применения пеногазостекла.

Очевидно, что принятые в нормах строительной теп­лотехники рекомендации по ограничению накопления влаги в теплоизоляционных материалах нуждаются в корректировке с учетом предложений, изложенных в на­чале раздела.

Рекомендации различных зарубежных фирм по уст­ройству пароизоляции в покрытиях носят разноречивый характер. Так, по техническим условиям американской фирмы «Carrey» рекомендуется устраивать пароизоля — ционныи карьер в покрытиях тех зданий, где предпола­гается большая влажность или температура зимой на длительное время опускается «иже 5°С. В качестве па­роизоляции рекомендуется использовать не менее двух слоев кровельного материала, которые должны наклеи­ваться на горячий асфальт; поверхности обоих слоев картона нигде не должны соприкасаться [25].

По рекомендации ‘канадских специалистов пароизоли — ционный барьер следует делать из двух слоев кровель­ных материалов (с основой из строительного тряпичного картона), уложенных поверх пастила из бетона или ил асбестоцемента; если настил стальной, на него наклеи­вают виниловую пленку, используя специальные при­клеивающие составы [26].

Кроме конструкций покрытий с пароизоляционным барьером в США находят применение так называемые самовысыхающне кровли, в которых теплоизоляция рас­полагается под несущей железобетонной плитой. По данным национального бюро стандартов в Вашингтоне в качестве утеплителя таких кровель могут использо­ваться любые гигроскопические материалы. Считают, что в конструктивном отношении этот тип покрытый намного проще и дешевле вентилируемых.

В нашей стране нет опыта применения покрытий, в которых утеплитель расположен под железобетонной плитой; такие покрытия могут иайти применение в зда­ниях с сухим и нормальным влажностным режимом, преимущественно в южных районах.

Скандинавские исследователи [27] пришли к выводу, что покрытия с утеплителем из древесноволокнистых или пробковых досок и пароизоляционным барьером из одного слоя кровельного картона и двух слоев горячего битума по несущим железобетонным плитам являются довольно рискованными. Все эти материалы при увлаж­нении значительно ухудшаются; древесноволокнистые плиты теряют твердость и набухают, а пробка крошится.

Увлажнение материалов может вызываться неблаго­приятными климатическими условиями во время строи­тельства, просачиванием воды через кровли или вслед­ствие неэффективности пароизоляционного барьера. По­следний вид увлажнения теплоизоляционных материалов в покрытиях относится к разряду наиболее опасных. В связи с этим в ряде стран для пароизоляции рекомен­дуется применять практически паронепроницаемые ‘ма­териалы.

Но нормам ФРГ 128] и США [19] для пароизоляции предусматривается применение кашированной алюми­ниевой фольги толщиной 0,1 и 0,2 мм, покрытой биту­мом, полиизобутиленовыми и полиэтиленовыми пленка­ми. При правильном применении этих материалов мо­жет быть почти полностью устранено увлажнение тепло­изоляции парообразной влагой из помещений.

Вместе с тем надежная пароизоляции препятствует просыханню материалов, случайно увлажненных во вре­мя строительства и эксплуатации покрытий. Поэтому зарубежные рекомендации 119] предусматривают зазоры в теплоизоляционных плитах, а также плиты со специ­альными фасками для образования в теплоизоляцион­ном слое каналов, сообщающихся с наружным воздухом на карнизных участках кровель (рис. 11.3) и в местах примыканий к выступающим конструктивным элемен­там. Эти каналы обеспечивают выход водяных паров из теплоизоляционного слоя.

Матичоскн проверяться. Применительно к условиям стро­ительства в нашей стране вопросы удаления парообраз — ной влаги из покрытий вентилиру< мого типа будут рас смотррны ниж