ЯКОРНЫЕ И РАМНЫЕ МЕШАЛКИ

Такие мешалки применяются для жидкостей с большими вяз — костями. В исследованиях якорных и рамных мешалок, проводимых при использовании жидкостей, характеризуемых высокими значе­

ЯКОРНЫЕ И РАМНЫЕ МЕШАЛКИ

Рис. V-16. Основные размеры аппарата с закругленной якорной мешалкой.

Аппарата

Рис. V-17. Основные размеры аппарата с прямоугольной якорной мешалкой.

Прямоугольной

Ниями критерия Прандтля, важной проблемой является определе­ние показателя степени В при этом критерии. В общем преобладает правило, что для высоких значений критерия Прандтля показатель степени В должен быть большим.

Основные размеры аппаратов с якорными мешалками приведены на рис. V-16 и V-17.

Результаты экспериментальных исследований теплоотдачи в таких аппаратах, полученные различными авторами, сведены в табл. V-7.

Из табл. V-7 следует, что влияние геометрических параметров на теплоотдачу (и особенно таких важных, как зазор е между ме­шалкой и стенкой сосуда) изучено еще слабо. Трудность заклю­чается в том, что используются якорные мешалки различной формы. Кроме того, мешалки часто снабжаются дополнительными конструк­тивными элементами, перемешивающими центральные объемы жид­кости. Эти элементы могут создавать добавочный осевой или радиаль­ный поток, что значительно усложняет математическое обобщение результатов исследований. Отсюда становится понятным, почему значения постоянной С, представленные в табл. V-7, так отличаются друг от друга. Помимо этого, расхождения в значениях величины С Можно объяснить разным диапазоном значений критерия Рейнольдса в проведенных исследованиях. Поэтому пересчет постоянной С0 для якорных мешалок не производился.

Таким образом, для практических расчетов нужно пользоваться конкретными уравнениями, предложенными различными авторами для разных случаев. Ухл [93] и Ухл и Возник [94] выполнили об­ширные исследования якорных мешалок, работающих в сосудах с эллиптическим дном (рис. V-16). Результаты этих исследований могут быть представлены в виде двух уравнений: для диапазона значений критерия Рейнольдса Re = 30-f-300

= l,0Re0.s PfVsyo. is (V-56)

К

Для диапазона значений критерия Рейнольдса Re = 300-^-4000

Nu — = 0,38 Re2/3Pr1/3V0.i8 (V-57)

В более поздней монографии [95 ] Ухл учел также результаты измерений, проведенные Брауном и др. [20], причем оказалось, что эти данные не очень отличаются от общей зависимости (рис. V-18). Поэтому область применения уравнения (V-57) была расширена до Re — 4-104, но при использовании постоянной С = 0,36.

Ухл и Возник [94] изучали также влияние зазора е на тепло­отдачу. При этом они установили основную зависимость коэффи­циента теплоотдачи а от параметра е: с увеличением зазора е коэффи­циент теплоотдачи а уменьшается. Однако авторы не обобщили мате­матически результаты своих исследований. Интересно отметить, что для одного из сосудов (диаметром D = 0,26 м) авторы получили минимальнее значение коэффициента теплоотдачи при отношении E!D = 0,025.

Обширные исследования для якорных мешалок, работающих в сосуде с плоским дном, провел Злокарник [100]. Автор обобщил экспериментальные данные в виде уравнения:

Nu^= С (Re Рг0,5 — j-4000)2/,s (V-58)

Где в случае нагревания С = 0,33, а в случае охлаждения С = 0,23.

Таблица V-7

Результаты экспериментальных исследований теплоотдачи для аппаратов с якорными мешалками,

I_______________________________________________________________________________________________________ I

I j____________ I I I / / / ^ ‘ /’

Обработанные в виде уравнения Nu= aD/X= С ReA PrB YE

В

С

&

(L

О

К

Сосуд

Тип

Мешалки

Геометрические параметры аппарата с мешалкой

D, м

D/D

H/D

A/d

H/d

E/d

Z

B/d

E/D

1

Сосуд цилиндрический, днище полусферическое

Lij

1,525

0,83-0,97

0,8 ‘

0,05— 0,06

0,017— 0,1

2

0,015—

0,083

2 3

Сосуд цилиндрический, днище необогреваемое

0.31

0,064

0,12

0,0595

2

0,455

0,0532

LLI

0,31

0,895

0,064

0,12

0,074

2

0,455

0,0645

4

Сосуд цилиндрический, днище полусферическое

J

0,283

0,464

0,975

0,0788

0,00583

2

0,417

0,00562

J________ i________ I_____ 5________ _

5

Сосуд цилиндрический, днище плоское, необогреваемое

1

1

0,296

0,406— 0,912

1,28

0,056— 0,83

0,092— 0,733

1-4

1-1,5

0,0776— 0,297

6 7

Сосуд цилиндрический, днище эллиптическое

Ф

0,596

0,963

1,26

0,09

0,019

2

1,06

0,0183

1

J

0,596

0,915- 0,978

1,221

0,0862— 0,1395

0,0117— 0,0436

2

0,898— 0,96

0,01065— 0,0426

8 9

Сосуд цилиндрический, днище плоское

И

J

0,26

0,852— 0,975

0,506

0,1005- 0,1145

0,0822— 0,0094

2

0,519— 0,593

0,0733— 0,0915

1

1

0,4

0,909-1

1

Од

0,0102— 0,0555

2

1

0,01— 0,05

Продолжение

Номер п/п

Re

Постоянная и показатели степени в уравнении

Литера­тура

С

А

В

Е

1

5,55 • 103-3,69 • №

0,55

Чз

0,25

0,14

[20]

2

2.102-Ю4

0,8

0,5

Уз

0,14

[43]

3

2 • 102—105

1,38

0,5

0,28

0,14

[43]

4

0,17

2/з

Чз

0,14

[55]

5

3 • 102-4 • 105

2/з

Чз

0,14

[59]

6

30-300 3 • 102—4 • 103

1,0

0,38

0,5 2/з

0,33 0,33

0,18 0,18

[93] [93]

7

300-4 • 103

Результаты обработаны графически

Чз

0,18

[94]

8

10-1000

Чз

0,18

[94]

9

0,5-105

Nu = С (Re Рго.5 + 4000)2/. С = 0,33 (для нагревания) С =0,23 (для охлаждения)

[100]

SK

С

Уравнение (V-58) действительно для диапазона значений крите­рия Рейнольдса Re — 0,5-f-105. Автор ввел в это уравнение также поправку, учитывающую симплекс вязкости (Ti/^S)™» причем пока­затель степени т зависел от отношения диаметров D/d. Оказалось, что при значениях D/d, превышающих 1,06, показатель степени т

10′

:

1

Л

‘ь

:

X — 7

А-2

К*.

• -3

• -4

•••

Олй^Ъ fipflffi^x х

Д-5

Of

Jr** 0

У с»др

: у^в

« v^

I 1 1 1 1 [ м

Э

1 1 — А —1— 1 1 i 1

J, J… 2 _L,1.1 1 1,

1 1 .. 1—L _L 1 11

10

W

Яв:

Рис. V-18. Результаты измерения теплоотдачи в аппаратах с якорными

Мешалками.

Кривая соответствует зависимостям (Y-56) и (V-57). Экспериментальные точки авторов работы [94] нанесены без поправки.

Точки

D, м

Е, мм

H/D

Примечание

Литера­тура

1

0,60

6,18

1.2

[94]

Г

0,60

12

1,2

[93]

3

0,25

6,12

0,5

Для нагревания

[94]

4

0,25

6,12

0,5

Для охлаждения

[94]

5

1,50

125

0,75

[20]

Был равен в случае охлаждения 0,14, а в случае нагревания 0,02 (т. е. практически т ^ 0). Постоянная С также изменялась незна­чительно (в обоих случаях возрастала в среднем приблизительно на 6%). Следовательно, при D/d >>1,06 автор фактически предпо­лагает отсутствие влияния симплекса rj/r]s для случая нагревания, но учитывает это влияние по классической зависимости Сидера и Тэте [731 для случая охлаждения.

273

Влияние геометрических параметров на теплоотдачу в аппаратах с якорными мешалками и сосудами, имеющими плоское дно,

18 Заказ 1259
исследовал также Мишучина с сотрудниками [59]. Однако результаты этих исследований нельзя механически переносить на другие типы якорных мешалок. Разница здесь прежде всего заключается в низ­ких значениях отношения DlD (большие зазоры е), вследствие чего действие таких мешалок отличается от действия типовых якорных мешалок с малым зазором е.

Результаты исследований якорных мешалок, полученные Капу­стиным [43 ], были обобщены Iвиде уравнения, в котором показатель степени А при критерии Рейнольдса составлял 0,5. Поэтому эти результаты нельзя сравнивать с теми, что обсуждались выше. Ориен­тировочные пересчеты для значений критерия Прандтля Рг=100 показывают, что при малых значениях критерия Рейнольдса более высокие результаты дает уравнение Капустина [43], а при больших значениях критерия Рейнольдса выше результаты, получаемые по уравнению Злокарника [100].

Комментирование и размещение ссылок запрещено.

Комментарии закрыты.